信号

F007 构成的低成本文氏振荡器

如图所示为低成本文氏振荡电路。该电路一方面避免了在一般振荡电路中必须采用较贵电感线圈的问题，另一方面又避免了普通文氏桥式振荡器要用双联电位器调节频率的问题：它只用一个电位器调节频率，因此成本较低。该电路调节频率的范围较小，虽然有一定局限，但在所需频率范围不大的情况下仍可采用，而且电路稳定性较好。

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Terman 振荡电路

在文氏电桥的电阻 R3 和 R4 之间接入 J-FET，并用晶体管取代运算放大器，这种电路称为 Terman 振荡电路。

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由 LM358 组成的 1kHz 文氏桥信号发生器

如图是由 LM358 运算放大器及 R1～R15、C1～C5 等元件组成的 1kHz 信号发生器。文氏桥（C2、C3、R4 和 R6）产生的 1kHz 弱信号经 A1 放大，再通过 A2、A3 两个运放作缓冲放大；这两个运放输出反相，因而把单端输出转换成双端平衡输出。

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文氏电桥正弦波振荡器（2DW78 稳幅）

如图所示电路振荡频率约为 1kHz，采用稳压管 2DW78 进行稳幅。如果在电桥中用同轴双联电位器代替 1.5kΩ 电阻、用波段开关接入不同的电容，则输出信号频率便可连续调节。电路的最高振荡频率由运算放大器 F007 的频率特性决定；低频端要求取较大的电阻、电容数值，而较大的电容容易引起不稳定或漏电，因此要求运算放大器的输入阻抗尽可能高。

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MC1454 构成的低功耗文氏电桥振荡器

如图所示为低功耗文氏电桥振荡电路，其特点是驱动低阻抗负载和大容性负载时失真小。电路中使用的运算放大器可以驱动 8～10Ω 的负载，在 10Ω 负载上可提供 2～4V 峰峰值的输出电压，工作频率从 1Hz 到 100kHz，失真度小于 0.5%。自动增益控制由灯泡 L 实现，因为灯泡的电阻随输出电压变化而变化；电阻 R3 构成负反馈回路，用以确定输出信号幅度；电容 C1、C2 和电阻 R1、R2 构成正反馈。如果电阻 R1 与放大器的输入阻抗相等、R2=R1/2、C1=C2，则振荡频率为 f0=1…

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450Hz 文氏桥信号发生器

450Hz 信号发生器为文氏桥振荡器，也称 RC 振荡器，电路如图所示。振荡器由 VT1、VT2 和反馈网络 R1、R2、C1、C2 组成，R6、R9 和 C10 组成的负反馈使输出振幅和频率保持稳定；R3、R4、R7、R8、R9 为三极管 VT1 的直流偏置电阻，R5 用于增大输入电阻以提高输入阻抗；R10、R11、R12、R13 为 VT2 的直流偏置电阻。VT3 为功率输出级，输出信号经选频网络 C9、L1-2 后由变量器 T 的次级 L3-4 送出；采用变量器 T 还可使 450Hz 信…

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F007 构成的文氏电桥正弦波发生器

如图所示为文氏电桥正弦波发生电路，这是一个用稳压管实现稳幅的文氏电桥振荡器实用电路，振荡频率为 1kHz。若用同轴双联电位器代替电桥中的 1.5kΩ 电阻，或用波段开关改变电容的数值，即可调节输出频率。电路的最高频率由运算放大器的频率特性决定，而低频端要求取较大的电阻值，因此要求运算放大器的输入阻抗尽可能高。稳压管支路中串接了 30kΩ 电阻，该支路接在 680Ω 与 3.9kΩ 电阻之间，主要是为了使放大器的增益变化不致太快；若使用击穿特性较软的稳压管，则可以减小失真，失真度可达 0.5%。

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2.5kHz 文氏桥信号发生器

该 2.5kHz 信号发生器是一种 RC 文氏桥式振荡电路，如图所示。三极管 VT1、VT2 组成两级直接耦合放大器，输入采用自举形式以提高电路的输入阻抗，减小对 RC 移相电路的影响；输出端接一只 T 型衰耗器，一方面满足输出阻抗的要求，另一方面也能减小负载对 RC 移相电路的影响。采取上述措施之后，振荡器的频率稳定度主要取决于 RC 移相电路元件本身的稳定度。由于选用了低温度系数的 RC 元件，该振荡器的频率比较稳定（25℃±15℃ 时，频率变化≤±5Hz）。

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μA741 构成的频率可调音频振荡器

如图所示为频率可调的音频振荡电路。该电路除利用灯泡控制增益外，还增加了由齐纳二极管 D1、D2 和电阻 R2 构成的自动增益控制电路。随着频率下降，输出振幅将会增加；当输出幅度增加到某一预定值时，齐纳二极管导通，旁路 R1 上的电流，放大器增益减小，从而避免放大器饱和。R2 用来减小齐纳二极管的限幅作用，以避免过度失真。增加 R2、D1、D2 这 3 个元件，可以使振荡频率的调节范围由 3:1 扩展到 10:1。采用图示元件时，振荡频率范围为 200Hz～2kHz。如果 R1、C1、C2 选用低…

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文氏电桥振荡器的增益补偿调节

在文氏电桥中，改变任一电阻都会同时改变频率和衰减度。如图所示，调节电阻可改变补偿放大器的增益，以对变化的衰减度进行补偿，使振荡幅度保持稳定。

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